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可燃制冷劑惰化機理及實驗研究


3    實驗結(jié)果
3.1  實驗裝置
 
    參照GB/T12474-90 規(guī)定的空氣中可燃氣體爆炸極限測定方法[4],設(shè)計并組建了可燃制冷劑爆炸極限測試裝置,實驗裝置流程圖如圖 1 所示。圖 2 所示為混合工質(zhì)爆炸極限圖。

可燃制冷劑惰化機理及實驗研究

3.2  實驗結(jié)果與分析

    本文對 A/ R152a、B/ R290、B/ R152a 等三組不同體積配比的樣氣在常溫常壓下進 行了可燃可爆性實驗。由于點火和爆炸過程迅速,尤其是當反應(yīng)管內(nèi)樣氣中可燃制冷劑 的體積分數(shù)達到爆炸極限附近時,爆炸現(xiàn)象的判斷不明顯,筆者對整個實驗過程進行了 錄像,以確定爆炸現(xiàn)象的發(fā)生。

    A/ R152a、B/ R290、B/ R152a 的阻燃劑的對可燃制冷劑的惰化抑制效果曲線如圖 3至圖 6 所示。

可燃制冷劑惰化機理及實驗研究

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由圖 3—圖 6 可知:
1 隨著阻燃劑與可燃制冷劑體積比的增大,混合物中可燃制冷劑爆炸上限急劇下降,爆炸下限緩慢升高,爆炸區(qū)間不斷縮小,直至達到臨界抑爆點。結(jié)果表明阻燃制冷 劑對可燃制冷劑爆炸上限的抑制效果比爆炸下限好;

2  B/R152a 的臨界抑爆比和燃爆區(qū)間相對 A/R152a 的臨界抑爆比和燃爆區(qū)間都小,表明阻燃制冷劑 B 比 A 對可燃制冷劑的阻燃抑制效果明顯;

3  隨著β(制冷劑 F 原子和 H 原子之比)增大,二元混合制冷劑臨界抑爆比和燃 爆區(qū)間不斷減小,B/R152a 比 A/R152a 安全使用范圍大。

臨界抑爆點對應(yīng)的阻燃劑的濃度即為阻燃劑的z*小惰化濃度。由圖 3 至圖 5 根據(jù)實驗數(shù)據(jù)所得阻燃劑的z*小惰化體積分數(shù)并與通過公式 8 計算的理論值比較如表 1 所 示。

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從圖 3—圖 5 和表 1 可知,依據(jù)公式 8 所估算值和實際實驗值絕對誤差較小,吻合程度較高,估算值對實驗測定有指導(dǎo)意義。
利用現(xiàn)有文獻的數(shù)據(jù)來進行z*小惰化濃度的估算,估算值與實驗值有一定的偏差,這是因為:依據(jù)基團貢獻法得到的公式 8 基于火焰?zhèn)鞑ニ俣葹榛A(chǔ),可燃制冷劑的火焰 傳播一般通過實驗得到,影響因素較多,所以,導(dǎo)致估算值和實驗值有偏差。準確測定 火焰z*大傳播速度,更加合理的劃分基團,便能更加準確估算阻燃劑的z*小惰化濃度, 對實驗和實際應(yīng)用都有較強的指導(dǎo)意義。
 
4  結(jié)論
1) 應(yīng)用基團貢獻法得到阻燃劑的抑制系數(shù)φ,結(jié)合燃燒學(xué)相關(guān)理論,得到混合工質(zhì)中
阻燃劑的z*小惰化濃度 Cin min的估算公式。
2) 通過加阻燃劑后 R152a、 R290 等三組混合制冷劑的爆炸極限實驗,得到阻燃劑的 對可燃制冷劑的惰化抑制效果曲線。
3) 比較阻燃劑的z*小惰化濃度的理論估算值和實驗值,發(fā)現(xiàn)兩者絕對誤差在 1.2%以 內(nèi),兩者基本吻合。此理論估算公式對可燃制冷劑的安全使用有一定的指導(dǎo)意義。
參考文獻
[1] Roser, W.A., Wise,H. and Miller,J., Seventh symposium (international) on combustion, butter worth, London,1959:175
[2]T.Noto, V.Bahushok, A.Hamins etc. Inhibition effectiveness of halogenated compounds.Combustion and flame.1998:112:147-160
[3] Anthony Hamins and Paul Bortthwick. Supperssion of ignition over a heated metal surface. Combustion and flame.1998,112:161-170.
[4]GB/T 12474-90,空氣中可燃氣體爆炸極限測定方法[S].
The National Standard, P.R.C., Testing method of the explosion limit of the flammable gas in the air, GB/T12474-90

 


標簽: 可燃制冷劑化機理及實驗研究  

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